Исследования температурного расширения бетона при пропаривании показали, что объемные увеличения бетона при нагревании его на 1°Св различных температурных интервалах различны, имеют небольшие значения при температурах 35—40°С и достигают максимальных величин при температурах выше 60°С. Кстати заказывая в строительной компании возведение дома, желательно перед подписанием контракта на выполнение работ, пройти бесплатную консультацию тут https://baseyurist.com/moskva/yuristy/ у опытных юристов.

Исходя из этих условий, мы проверили ступенчатые режимы, при которых довольно быстро, за 0,5—1 ч, температура повышалась до 40—45° С, в течение 1,5—2,5 ч бетон при этой температуре выдерживали, а затем 0,5—1 ч интенсивно поднимали температуру пропаривания до максимально принятой. Удовлетворительные данные были получены также при пропаривании образцов по режимам с медленным подъемом и спуском температуры (без изотермического выдерживания). Однако прочность образцов была несколько ниже, остаточное расширение больше, чем при режимах с той же продолжительностью, но со ступенчатым подъемом температуры. Как видно из таблицы, режимы со ступенчатым подъемом температуры наиболее эффективны также при пропаривании образцов в форме.

При ступенчатом режиме в результате 2—4-часового выдерживания при температуре 40—45° С бетон приобретает определенную прочность при небольшом температурном воздействии и незначительных деструктивных процессах, так как наибольшие деформации расширения бетон, как было сказано выше, приобретает при температурах выше 40 С. За это время бетон успевает прогреться по всему сечению и при дальнейшем подъеме температуры до максимально принятой (80—98°С) тепловые воздействия воспринимает уже в значительной мере сложившаяся и упрочненная структура, что, в свою очередь, уменьшает трещинообразование при пропаривании.

Рекомендуемый режим пропаривании для многопустотного настила и других изделий заводского производства средней массивности, изготовляемых из бетона марки 200—300 на портландцементе марки 500. Как показали исследования, при применении поверхностно-активных добавок, а также пластифицированных и гидрофобных цементов, наблюдается значительное снижение прочности бетона, подвергнутого пропариванию. В связи с этим в «Инструкции по пропариванию бетонных и железобетонных изделий на заводах и полигонах» (1962 г.) указывалось на необходимость увеличить время предварительного выдерживания в случае применения этих добавок и цементов, что не всегда осуществимо.

Для того чтобы использовать положительные свойства поверхностно-активных добавок без значительного понижения прочности бетона и длительного предварительного выдерживания также целесообразны режимы со ступенчатым подъемом температуры, что подтверждается опытами. В этих опытах время предварительного выдерживания составляло 1 ч, пропаривали образцы без форм. Как видно из табл., введение поверхностно-активных добавок, замедляющих процессы гидратации, приводит к значительному понижению прочности бетона при пропаривании по обычным режимам.

Это происходит в основном вследствие понижения плотности бетона и снижения темпа начального твердения, о чем свидетельствует рост остаточного расширения. Поэтому в том случае, когда длительное предварительное выдерживание (не менее 6 ч) отсутствует, наиболее эффективны ступенчатые режимы. Однако первая ступень выдерживания при 40—45° С должна быть несколько продолжительнее и составлять 3—4 ч. При пропаривании предварительно напряженных изделий стендового изготовления необходимо ограничивать температуру изотермического прогрева в связи с возрастанием величины потерь предварительных напряжений в арматуре от температурного перепада.

Потери напряжений возникают в тех случаях, когда арматуру натягивают на неподвижные упоры, расстояние между которыми не меняется в процессе тепловой обработки, и не зависят от того, подвергаются ли сами упоры нагреву или нет.  Потери бывают также и в тех случаях, когда изготовляют изделия на коротких стендах, помещенных в ямную камеру, а все усилия натяжения передают на специальные продольные упорные железобетонные стенки. Несмотря на то что эти стенки подвергаются нагреву одновременно с изделием, их перемещение в горизонтальном направлении ограничено трением о боковые стенки и днище камеры.

Величина потерь напряжения в арматуре от температурного перепада определяется как 20 Д Т (ДГ — разность между максимальной температурой изотермического прогрева и температурой, при которой натягивали арматуру). В практике проектирования типовых несущих конструкций промышленных зданий принимается обычно температурный перепад 40° С, что соответствует потерям напряжения 800 кГ/см². Увеличение температурного перепадана 20JC ведет либо к перерасходу напрягаемой арматуры на 6—9%, либо к занижению трещиностойкости конструкций в сравнении с расчетной. Потери напряжений от температурного перепада особенно сильно сказываются на конструкциях, армированных стержневой арматурой, степень натяжения которой сравнительно невелика и не превышает 5000 кГ/см².